新溆高速第十六合同段

橋梁蓋梁支架專項施工方案

一、工程概況

我合同段起點為溆浦縣油洋鄉(xiāng)麻溪村，路線沿X012南側(cè)展線，經(jīng)甘溪村、莊坪村、河底江村、三板橋村、橋江鎮(zhèn)槐蔭村，路線終點為橋江鄉(xiāng)獨石村。路線全長5.685km。其中，橋梁工程包括大中橋梁1687m/6座，橋梁下部構(gòu)造設(shè)計有擴大基礎(chǔ)、U型橋臺、樁基礎(chǔ)、承臺、肋板、立柱、蓋梁等結(jié)構(gòu)形式，上部構(gòu)造有預(yù)應(yīng)力空心板、T梁、現(xiàn)澆箱梁等結(jié)構(gòu)形式，現(xiàn)在正進入高空作業(yè)蓋梁施工。為確保橋梁蓋梁施工按總體施組中的工期順利開展,特制定以下有關(guān)橋梁蓋梁支架施工的專項方案。

二、 施工部署

我部施工的橋梁工程共計6座，其中K75+722擂鼓坡大橋蓋梁支架采用包箍法施工，其余K76+370.5廖家灣大橋、K78+285新塘灣大橋及A、B匝道橋、K79+532向家山大橋等五座橋梁蓋梁采用剪力銷法施工。

三、 施工方案及穩(wěn)定計算

（一） 包箍法施工方案

蓋梁包箍法無支架施工可操作性強，有很高的安全保證體系，外觀輕巧又便于檢查驗收，可以較好控制施工安全，支?？梢允『芏喙r，對地基要求不高，節(jié)省支撐鋼管，大大降低了成本。抱箍法無支架施工很少影響道路、河道的交通和通航，有利于快速施工和

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文明施工，具有很好的推廣應(yīng)用價值。

1、蓋梁抱箍法結(jié)構(gòu)設(shè)計

按最大立柱與蓋梁尺寸進行設(shè)計驗算，根據(jù)設(shè)計施工圖，選定擂鼓坡大橋7#墩墩柱為φ200cm，蓋梁尺寸為170*220（寬*高）為設(shè)計驗算依據(jù)

（1）、側(cè)模與端模支撐

側(cè)模為特制大鋼模,面模厚度為δ6mm，肋板高為10cm，在肋板外設(shè)2[16違帶。在側(cè)模外側(cè)采用間距1.0m的2[16b作豎帶，豎帶高2.9m；在豎帶上下各設(shè)一條φ20的栓桿作拉桿，上下拉桿間間距2.7m，在豎帶外設(shè)φ48的鋼管斜撐，支撐在橫梁上。 端模為特制大鋼模,面模厚度為δ6mm，肋板高為10cm。在端模外側(cè)采用間距1.0m的2[16b作豎帶，豎帶高2.9m；在豎帶外設(shè)φ48的鋼管斜撐，支撐在橫梁上。

（2）、底模支撐

底模為特制大鋼模,面模厚度為δ6mm，肋板高為10cm。在底模下部采用間距0.6m工16型鋼作橫梁，橫梁長4.4m。蓋梁懸出端底模下設(shè)三角支架支撐，三角支架放在橫梁上。橫梁底下設(shè)縱梁。橫梁上設(shè)鋼墊塊以調(diào)整蓋梁底2%的橫向坡度與安裝誤差。與墩柱相交部位采用特制型鋼支架作支撐。

（3）、受荷縱梁

在橫梁底部采用雙層1排加強型貝雷片（標準貝雷片規(guī)格：3000cm×1500cm，加強弦桿高度10cm）連接形成縱梁，長12m，每組中的兩排貝雷片拼裝在一起，兩組貝雷梁

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位于墩柱雙側(cè)，中間間距233.6cm，貝雷梁底部采用3m長的工16型鋼作為貝雷梁橫向底部聯(lián)接梁。貝雷片之間采用銷連接。縱、橫梁以及縱梁與聯(lián)接梁之間采用U型螺栓連接；縱梁下為抱箍。

（4）、抱箍

采用兩塊半圓弧型鋼板（板厚t=16mm）制成， M24的高強螺栓連接，抱箍高1734cm，采用66根高強螺栓連接。抱箍緊箍在墩柱上產(chǎn)生摩擦力供給上部結(jié)構(gòu)的支承反力，是首要的支承受力結(jié)構(gòu)。為了提高墩柱與抱箍間的摩擦力，同時對墩柱砼面保護，在墩柱與抱箍之間設(shè)一層2～3mm厚的橡膠墊，縱梁與抱箍之間采用U型螺栓連接。

（5）、防護欄桿與與工作平臺

欄桿采用φ50的鋼管搭設(shè)，在橫梁上每隔2.4米設(shè)一道1.2m高的鋼管立柱，豎向間隔0.5m設(shè)一道鋼管立柱，鋼管之間采用扣件連接。立柱與橫梁的連接采用在橫梁上設(shè)0.2m高的支座。鋼管與支座之間采用銷連接。 工作平臺設(shè)在橫梁懸出端，在橫梁上鋪設(shè)2cm厚的木板，木板與橫梁之間采用鐵絲綁扎牢靠。

2、蓋梁抱箍法結(jié)構(gòu)驗算

（1）、荷載計算

砼澆筑時的側(cè)壓力：Pm=Kγh

式中：K---外加劑影響系數(shù)，取1.2；

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γ---砼容重，取26kN/m3；

h---有用壓頭高度。

砼澆筑速度v按0.6m/h，入模溫度按20℃考慮。

則：v/T=0.6/20=0.003<0.035

h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.03=1.0m

Pm= Kγh=1.2×26×1=31.2kPa

砼振搗對模板產(chǎn)生的側(cè)壓力按4kPa考慮。

則：Pm=31.2 kPa +4 kPa =35.2kPa

蓋梁長度每延米上產(chǎn)生的側(cè)壓力按最不利情況考慮（即砼澆筑至蓋梁頂時）：

P=Pm×（H-h）+Pm×h/2=35.2×2+35.2×1/2=88kN

（2）、拉桿拉力驗算

拉桿采用（φ20圓鋼）間距1.0m，1.0m范圍砼澆筑時的側(cè)壓力由上、下兩根拉桿承受。則有：

σ=（T1+T2）/B=1.2P/2πr2

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=1.0×88/2π×0.012==139MPa<[σ]=160MPa

利用φ20圓鋼拉桿間距1m布置滿足應(yīng)力要求。

豎帶抗彎與變形程度計算

設(shè)豎帶兩端的拉桿為豎帶支點，豎帶為簡支梁，梁長L0=2.0m，砼側(cè)壓力按均布荷載q0考慮。

豎帶 [16b的彈性模量E=2.1×105MPa;慣性矩Ix886cm4;抗彎模量Wx=108cm3

q0=35.2×1.0=35.2kN/m

最大彎矩：Mmax= q0l02/8=35.2×2.02/8=17.6kN·m

σ= Mmax/2Wx=17.6/(2×108×10-6)

=81481Kpa≈82MPa<[σw]=160MPa(可)

（3）變形程度計算：

fmax=5q0l04/384×2×EIx=5×35.2×2.04/(384×2×2.1×108×886×10-8)=0.002m≤[f]=l0/400=2.0/400=0.005m

（4）、橫梁計算

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采用間距0.4m工16型鋼作橫梁，橫梁長4.6m。在墩柱部位橫梁設(shè)計為特制鋼支架，該支架由工16型鋼制作，每個墩柱1個，每個支架由兩個小支架栓接而成。故共布設(shè)橫梁31個，特制鋼支架2個（每個鋼支架用工16型鋼18）。蓋梁懸出端底模下設(shè)特制三角支架，每個重約8kN。

a.荷載計算

蓋梁砼自重：G1=43.27m3×26kN/m3=1125kN

模板自重：G2=49kN

側(cè)模支撐自重：G3=22×0.172×2.0=7.5kN

三角學(xué)支架自重：G4=8×2=16kN

施工荷載與其他荷載：G5=20kN

橫梁上的總荷載：GH=G1+G2+G3+G4+G5=1125+49+7.5+16+20=1218kN qH=1218/12=102kN/m

橫梁采用0.4m的工字鋼，則作用在單根橫梁上的荷載GH'=102×0.4=41kN

作用在橫梁上的均布荷載為：

q= G/l=41/2.4=17kN/m(式中：lH為橫梁受荷段長度，為2.4m)

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橫梁抗彎與變形程度驗算

橫梁的彈性模量E=2.1×105MPa;慣性矩I=1127cm4;抗彎模量Wx=140.9cm3

最大彎矩：Mmax= ql2/8=17×2.42/8=12.2kN·m

σ= Mmax/Wx=12.2/(140.9×10-6)

=86586≈87MPa<[σw]=160MPa(可)

最大變形程度：

fmax=5ql4/384×EI=5×17×2.44/(384×2.1×108×1127×10-8)

=0.0031m<[f]=l0/400=2.4/400=0.006m(可)

（5）、縱梁計算

縱梁采用單層四排加強型貝雷片（標準貝雷片規(guī)格：3000cm×1500cm，加強弦桿高度10cm）連接形成縱梁，長12m。

荷載計算

橫梁自重：G6=12/0.4×4.6×0.169=23kN

貝雷梁自重：4×8×0.3×9.8=94kN

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縱梁上的總荷載：

GZ=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7=1125+49+7.5+16+20+23+94=1335kN

縱梁所承受的荷載假定為均布荷載q：

q= GZ/L=1335/6.8=196kN/m

a計算支座反力RA/B：

RA/B=1/2 ql=1/2 ×196×6.8=666.4 KN

Mmax=1/8×196×6.82=1132kN·m

貝雷片的允許彎矩計算

查《公路施工手冊 橋梁和涵洞》第923頁，單排單層貝雷桁片的允許彎矩[M0]為975kN·m。

則四排單層的允許彎矩[M]=4×975×0.9=3510 kN·m(上下加強型的貝雷梁的允許變矩應(yīng)大于此計算值)

故：MB=1132kN·m＜[M]=3510 kN·m

滿足強度要求

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縱梁變形程度驗算

貝雷片剛度參數(shù)

彈性模量：E=2.1×105MPa

慣性矩：I=Bh×h/2=(25.48×2×4)×150×150/2=2293200cm4

最大變形程度發(fā)生在蓋梁中間

fmax=8q/EI=8×112/(2.1×108×2293200×10-8)=0.015m [f]=a/400=6.8/400=0.017m

fmax≤[f]變形符合要求。

（6）、抱箍計算

抱箍承載力計算

荷載計算

每個蓋梁按墩柱設(shè)兩個抱箍體支承上部荷載，由上面的計算可知：支座反力RA/B=1/2ql=1/2 ×196×6.8=666.4 KN

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以最大值為抱箍體需承受的豎向壓力N進行計算，該值即為抱箍體需產(chǎn)生的摩擦力。

抱箍受力計算

螺栓數(shù)目計算

抱箍體需承受的豎向壓力N=666.4kN

抱箍所受的豎向壓力由M24的高強螺栓的抗剪力產(chǎn)生，查《路橋施工計算手冊》第426頁：

M24螺栓的允許承載力：

[NL]=Pμn/K

式中：P---高強螺栓的預(yù)拉力，取225kN;

μ---摩擦系數(shù)，取0.3；

n---傳力接觸面數(shù)目，取1；

K---安全系數(shù)，取1.7。

則：[NL]= 225×0.3×1/1.7=39.7kN

螺栓數(shù)目m計算：

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m=N'/[NL]=666.4/39.7=16.7≈17個，取計算截面上的螺栓數(shù)目m=18個。

則每條高強螺栓供給的抗剪力：

P=N/18=666.4/18=37KN≤[NL]=39.7kN

故能承擔(dān)所要求的荷載。

螺栓軸向受拉計算

砼與鋼之間設(shè)一層橡膠，按橡膠與鋼之間的摩擦系數(shù)取μ=0.3計算 抱箍產(chǎn)生的壓力Pb= N/μ=666.4kN/0.3=2221.3kN由高強螺栓承擔(dān)。

則：N'=Pb=2221.3kN

抱箍的壓力由1M24的高強螺栓的拉力產(chǎn)生。即每條螺栓拉力為

N1=Pb/18=2221.3kN /18=123kN<[S]=225kN

σ=N\"/B= N′（1-0.4m1/m）/B

式中：N′---軸心力

m1---所有螺栓數(shù)目，?。?6個

B---高強螺栓截平面或物體表面積，B=4.52cm2

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σ=N\"/B=Pb(1-0.4m1/m)/B=2221.3×(1-0.4×36/18)/36×4.52×10-4 =109208kPa=109MPa＜[σ]=140MPa

故高強螺栓滿足強度要求。

抱箍體的應(yīng)力計算：

抱箍壁為受拉產(chǎn)生拉應(yīng)力

拉力P1=18N1=18×123=2214（KN）

抱箍壁采用面板δ16mm的鋼板，抱箍高度為0.5m。

則抱箍壁的縱向截平面或物體表面積：S1=0.016×0.5=0.008(m2)

σ=P1/S1=2214/（0.008×2）＝=138.4(MPa)＜[σ]=140MPa

滿足設(shè)計要求。

抱箍體剪應(yīng)力

τ=（1/2RB）/（2S1） =（1/2×666.4）/（2×0.008）

=21MPa<[τ]=85MPa

滿足強度要求。

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根據(jù)以上計算，抱箍與貝雷梁組合施工支架驗算符合各項應(yīng)力驗算要求，安全經(jīng)濟可行。

（二）、剪力銷法施工方案

1、蓋梁設(shè)計技術(shù)參數(shù)

我標段蓋梁的結(jié)構(gòu)尺寸有多種形式，在此僅以最大尺寸蓋梁為例進行介紹，該蓋梁長10.78m，寬2.3m，高1.5m，設(shè)計為C30鋼筋砼，設(shè)計砼方量35.7m3，鋼筋含量5.9T。具體細部尺寸如圖1所示。

蓋梁立面圖蓋梁側(cè)面圖

圖1

2.擬用施工方案

根據(jù)我標段的實際情況決定采用剪力銷法施工。該方法的施工原理是，在墩柱上穿剪

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力棒承載工字鋼，以工字鋼為受力主梁搭設(shè)蓋梁受力底座，在此底座上進行蓋梁模板、鋼筋、砼的施工。施工要點在于穿剪力棒搭設(shè)蓋梁底座受力平臺。通過粗略估算計劃采用以下材料搭設(shè)蓋梁底座受力平臺。

采用φ90mm鋼棒作剪力棒，左右墩柱各1根。

采用36b工字鋼作為受力主梁，墩柱兩側(cè)各1根。

采用16a槽鋼作小橫梁，在工字鋼上按中到中45cm間距布置，共布設(shè)20根。

采用10cm*10 cm方木作為蓋梁底模墊層，在槽鋼上按中到中25cm間距布置，共布設(shè)10道。

采用10 cm *30 cm木楔作為高度調(diào)平層，安裝在槽鋼與方木之間。

具體布置如圖2所示。

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方木木楔蓋梁底模槽鋼工字鋼剪力棒蓋梁底座示意圖圖2

3.受力驗算

通過圖2可以看出，蓋梁荷載首先通過方木傳遞到槽鋼上，再通過槽鋼傳遞到工字鋼上，最后傳遞到剪力棒上。所以我們對方木、槽鋼、工字鋼、剪力棒都進行了驗算。在實際施工中，部分鋼筋和墩柱頂砼的重量由墩柱承擔(dān)，底座承載的蓋梁重量小于蓋梁實際重量，在計算中仍按蓋梁實際重量計算，以提高受力底座的安全系數(shù)。

1）、荷載計算

(1)蓋梁模板的自重Q1

我標段該型號蓋梁的模板重量為6.3T，即：Q1=63KN。

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(2)蓋梁砼的重量Q2

蓋梁砼的總方量為35.7 m3，參照《簡明公路施工手冊》取鋼筋砼容重為26 KN/m（含鋼筋），可得：

Q2=35.7 m3*26KN/m3=928.2 KN

(3)施工人員和施工機具荷載Q3

進行砼澆筑時，蓋梁上面只有3~4個施工人員及小型振搗器械，所以?。篞3≈4 KN

(4)振搗砼時的荷載Q4

參照相關(guān)資料，振搗砼時在有效范圍內(nèi)產(chǎn)生的荷載為2.0Kpa，所以?。篞4≈2.0 m *2.0 m *2.0 Kpa =8KN

(5)方木的重量Q5

方木每道的鋪設(shè)長度L=11.2-1.4*2=8.4 m，參照相關(guān)資料ρ木=6KN/m3，所以方木的重量為：

Q5=V*ρ木=8.4*10*0.1*0.1*6=5.04KN。

(6)槽鋼的重量

參照相關(guān)資料，16a槽鋼的延米重量ρ=197.5N/m，每根槽鋼長度為300cm，放置

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20根，共長L=60m。所以槽鋼的重量為：

Q6=L*ρ=60*197.5=11.9 KN

(7)工字鋼的重量

參照相關(guān)資料，36b工字鋼的延米重量ρ=656.6N/m，工字鋼2根長度24m，所以工字鋼的重量為：

Q7= L*ρ=24*656.6=15.76 KN

2） 方木的受力驗算

方木所受荷載為：

Q木=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5=1008.2 KN

參照簡支梁的內(nèi)力計算方法

q=（1008.2÷11.2）÷10=9.0 KN/m

M=ql2/8=227.81N*m

W=a3/6=1.67*10-4m3

σ= M/W=227.81/1.67*10-4=1.36MPa＜14.5 MPa

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方木鋪設(shè)滿足受力要求。

3）槽鋼的受力驗算

槽鋼所受荷載為：

Q槽=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+ Q6=1020.1 KN

q=(1020.1÷11.2)*0.45÷2.3=17.8 KN/m

參照外伸臂梁計算跨中彎距，如圖3所示。

xq外伸臂梁受力示意圖圖3

M= qlx*（（1-a/x）（1+2a/l）-x/l）/2=4.1*103 N*m

W=40.9cm3

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σ= M/W=100MPa＜215 Mpa

槽鋼的鋪設(shè)滿足受力要求。

4）工字鋼的驗算

（1）受力驗算

工字鋼所受荷載為：

Q工=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+ Q6+ Q7=1035.9KN

q=（1035.9÷11.2）÷2 =46.25KN/m

參照外伸臂梁計算跨中彎距，如圖3所示。

M=qlx*（（1-a/x）（1+2a/l）-x/l）/2=1.40*105 N*m

W=920.8 cm3

σ= M/W=152.04MPa＜215 MPa

（2）撓度驗算

q=46.25KN/m，E=2.1*105 MPa，I=16574 cm4

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F=ql4（5-24a2/l2）/384EI=0.016m

F/L=1/418＜1/400

撓度變形滿足規(guī)范要求

5）剪力棒的受力驗算

剪力棒主要承受剪力，所以只進行剪力驗算：

Q棒=Q工=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+ Q6+ Q7=1035.9KN

T棒= Q棒/4=259KN，S=3.14*0.0452=6.36*10-3m2

τ=T/S=40.7MPa＜125 MPa

剪力棒尺寸滿足受力要求。

6）驗算結(jié)果

通過受力驗算，擬用方案滿足蓋梁受力要求，可以組織施工。4.剪力銷法蓋梁施工工藝

1）設(shè)置剪力棒預(yù)留孔

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當墩柱施工到設(shè)計頂高程，進行最后一次澆筑砼時，需要設(shè)剪力棒預(yù)留孔。根據(jù)我標段的施工情況，決定預(yù)埋內(nèi)徑為10cm的硬脂PVC管，預(yù)埋位置在蓋梁底71cm。這71cm包括36cm工字鋼高度，6.5cm槽鋼高度，10cm木楔高度，10cm方木高度，8.5 cm蓋梁底模厚度。

2）搭設(shè)蓋梁受力底座

墩柱全部澆筑完成并拆模后，及時找到預(yù)留孔位置并穿入剪力棒，穿入后的剪力棒應(yīng)保持居中放置。然后緊貼墩柱站立放置工字鋼，工字鋼的放置也應(yīng)保持居中，并且在墩柱兩側(cè)將兩根工字鋼連接在一起，在跨中也設(shè)一道連接，連接的力度不必太大，以保持工字鋼不產(chǎn)生剛度形變?yōu)槎?，現(xiàn)場我們采用法蘭連接。工字鋼安裝完成后，在上面放置槽鋼，每根槽鋼的兩端與工字鋼綁扎在一起，以免滑動。

3）鋪設(shè)底模并調(diào)平

利用4個千斤頂進行控制在設(shè)計的高程位置。然后鋪設(shè)蓋梁底模，底模為大面積拼裝模板，可以通過高強螺栓連接為一個整體，蓋梁底模的鋪設(shè)必須保證蓋梁的軸線和底標高符合設(shè)計要求，如有偏差必須調(diào)整在規(guī)范允許的范圍內(nèi)。底模鋪設(shè)完成后，安排專人到蓋梁底重新檢查蓋梁底模與方木的接觸情況，如有局部懸空或沖突的地方，通過木楔進行調(diào)整，確保蓋梁底模與方木之間均勻接觸。

4）綁扎蓋梁鋼筋

蓋梁骨架鋼筋在鋼筋加工場地焊接成型，然后吊到蓋梁底模上進行現(xiàn)場綁扎。蓋梁骨架鋼筋在模具上加工，現(xiàn)場我們用12#槽鋼加工了一個模具，在模具上直接定出了蓋梁骨

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架的長和高，所有起彎點都給出了固定標識，通過模具加工出來的蓋梁骨架鋼筋尺寸誤差非常小，而且平整順直，完全滿足規(guī)范要求。蓋梁骨架鋼筋吊到底模上后，通過橫向箍筋綁扎在一起，成型為蓋梁鋼筋籠。

5）安裝側(cè)模及端模

蓋梁鋼筋籠綁扎完成后，進行側(cè)模和端模的安裝。側(cè)模安座于底模之上，與底模之間采用高強螺栓連接，側(cè)模后設(shè)通長背肋，通過上下兩層對拉螺桿固定。側(cè)模與端模之間通過角法蘭用高強螺栓連接在一起，蓋梁模板連接加固完成后，基本不會產(chǎn)生變形和移動，成為一個整體性鋼模。

6）蓋梁頂面復(fù)測及預(yù)埋件定位

蓋梁的模板整體性安裝完成以后，及時進行軸線放樣和標高測量。放樣完成后將軸線位置用紅油漆點在兩塊端模上，同時紀錄下這兩點的高程，通過軸線位置量測出蓋梁頂預(yù)埋件的位置，通過高程點量測出蓋梁頂面的位置，并確定支座墊石及預(yù)埋鋼板的高程。

7）蓋梁模板及受力底座的拆除

參照規(guī)范要求，非承重模板需砼強度達2.5MPa以上時才能拆除，承重模板需砼強度達到設(shè)計強度的75%以上時才能拆除，我們的施工日平均氣溫大于10℃，現(xiàn)場控制在1天以后拆除側(cè)模，7天以后拆除底模。側(cè)模的拆除比較簡單，只需拆除對拉螺桿，松開連接螺栓，用塔吊分塊將模板吊下即可。底模拆除時，需先將千斤頂卸荷并取出，然后取出方木和槽鋼，才能拆除底模，最后取下工字鋼和剪力棒。

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5.剪力銷法施工注意事項

在進行蓋梁施工的時候，我們遇到了許多問題，不同程度的影響了我們蓋梁的施工質(zhì)量。在這些問題中有些是我們事先沒有考慮到的，有些是因為施工方法不恰當造成的，有些是因為沒有引起足夠重視造成的。為了在今后的施工中避免類似問題再次出現(xiàn)，特做如下總結(jié)。

1）墩柱頂高程控制措施

在墩柱施工時中，最后一次澆筑前必須對模板頂進行高程復(fù)測，按照復(fù)測高程計算出下返尺寸，在模板內(nèi)側(cè)作好標記，以此為依據(jù)嚴格控制墩柱頂面砼標高。

2）預(yù)埋的PVC管移位、漏漿處理措施

在蓋梁施工中，應(yīng)將PVC管兩端用彩條布封堵，中間灌砂，填成實心管，并且用鋼筋對其定位，牢牢固定在墩柱鋼筋的指定位置，解決了在砼澆筑時漏漿和上浮的問題。

3）施工平臺寬度處理措施

蓋梁寬230cm，槽鋼長度為300cm，第一次施工時居中放置，安裝完蓋梁側(cè)模后，兩側(cè)只剩30cm空間，在上面鋪木板作為施工人員的行走及施工平臺，寬度太窄，存在不安全因素。

解決措施：我們將槽鋼交錯放置，一端與蓋梁側(cè)模平齊，另一端外挑65cm，相鄰槽鋼顛倒放置，這樣調(diào)整以后，施工平臺的寬度由原來的30cm擴寬到60cm，極大的方便了施工,提高了安全系數(shù)。

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4）蓋梁底模與墩柱間的空隙漏漿處理

注意措施：在蓋梁施工中，應(yīng)用雙面膠條填塞止?jié){，同時在底模頂面圍繞墩柱用寬膠帶進行多次粘貼。經(jīng)過這樣處理會很好的解決了模板與墩柱接縫漏漿的問題。

7. 高空作業(yè)注意事項

1、高空作業(yè)人員不得穿拖鞋或硬底鞋。所需的材料要事先準備齊全，工具要放在工具袋內(nèi)。

2、高空作業(yè)所用的梯子不得缺檔和墊高，同一架梯子不得二人同時上下，在通道處（或平臺）使用梯子要設(shè)置圍欄。

3、高空作業(yè)與地面聯(lián)系，要有專人負責(zé)，或配有通訊設(shè)備。

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