一、設計資料

（一）概況：***道路工程經過水庫溢洪道處設置箱涵，箱涵凈跨L0=8.0米，凈高h0=10.5米，路基紅線范圍內長49米，箱涵頂最大填土厚度H=3.6米，填土的內摩擦角φ為24°，土體密度γ1＝20.2KN/m3，設箱涵采用C25混凝土（fcd=11.5MPa）和HRB335鋼筋(fsd=280MPa)。橋涵設計荷載為城-A級，用車輛荷載加載驗算。結構安全等級二級，結構重要性系數γ0＝1.0。地基為泥質粉砂巖，［σ0］＝380kPa，本計算書主要內容為結構設計與地基應力驗算。

（二）依據及規(guī)范 1、《城市橋梁設計荷載標準》（CJJ77-98） 2、《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTG D60-2004） 3、《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTG D62-2004） 4、《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTGD63-2007）

二、設計計算

（一）截面尺寸擬定（見圖1-1） P1685.00箱涵過流斷面尺寸由水利部門提供，擬定 頂板、底板厚度δ＝100cm（C1=50cm） ep1側墻厚度 t＝100cm （C2=50cm）

C2故 LP=L0+t=8+1=9m

hp=h0+δ=10.5+1=11.5m ttL0(二)荷載計算

C21、恒載

恒載豎向壓力

ep2P＝γ1H+γ2δ＝20.2×3.6+25×1

Lp＝97.72kN/m2

圖1-1 恒載水平壓力

頂板處： ep1＝γ1Htan2(45o-φ/2)

＝20.2×3.6×tan2（45o-24o/2）＝30.67 kN/m2

2

底板處：ep2＝γ（tan2(45o-φ/2)＝20.2×（3.6+12.5）×tan（45o-24o/2） 1H＋h） ＝137.15kN/m2 2、活載

城-A級車輛荷載軸重按《城市橋梁設計荷載標準》4.1.3條確定，參照《公 路橋涵設計通用規(guī)范》第4.3.4條2款，計算涵洞頂車輛荷載引起的豎向土壓力,車輪擴散角30o。

1) 先考慮按六車道（7輛車）分布，橫向折減系數0.55 一個汽車后輪橫向分布寬

＞1.3m/2

0.60/2+3.6 tan30o＝2.38m

＞1.8m/2

故，兩列車相鄰車軸有荷載重疊，按如下計算橫向分布寬度

C1δC1δ- 1 -

dhphh0H箱涵結構計算書

a=(0.60/2+3.6 tan30o) ×2+22＝26.76m 同理，縱向分布寬度

0.25/2+3.6 tan30o=2.2m＞1.2m/2

故，同列車相鄰車軸有荷載重疊，縱向分布寬度按如下計算 b=(0.25/2+3.6 tan30o) ×2+1.2=5.6m 車輛荷載垂直壓力

q車=(140×2×7)/(26.76×5.6) ×0.55=7.20 kN/m2 2) 考慮按兩車道（2輛車）分布，橫向折減系數1.0 一個汽車后輪橫向分布寬

＞1.3m/2

0.60/2+3.6 tan30o＝2.38m

＞1.8m/2

故，兩列車相鄰車軸有荷載重疊，按如下計算橫向分布寬度

a=(0.60/2+3.6 tan30o) ×2+4.9＝9.66m 同理，縱向分布寬度

0.25/2+1.6 tan30o=1.05m＞1.2m/2

故，同列車相鄰車軸有荷載重疊，縱向分布寬度按如下計算 b=(0.25/2+3.6 tan30o) ×2+1.2=5.61m 車輛荷載垂直壓力

q車=(140×2×2)/(9.66×5.61) ×1.0=10.33 kN/m2

根據上述計算，車輛荷載垂直壓力取大值按兩車道布置計算取值10.33 kN/m2。

故，車輛水平壓力

e車＝10.33×tan2（45o-24o/2）＝4.36 kN/m2

(三)內力計算

1、構件剛度比(單位長度)

1?1.0?1.03Ihp11.5 K=1×＝12×＝1.28

1I2Lp9.0?1.0?1.03P122、節(jié)點彎矩和構件軸力計算

MaCMaB1（1）a種荷載作用下（圖1-2）

BC 涵洞四角節(jié)點彎矩：

(P)L21P? MaA＝MaB＝Mac＝MaD＝- K?112Na33a4Na4 Na1=Na2=0, Na3=Na4=

(P)LP 22

AD2圖1-2PMaAMaD 恒載（P＝97.72 kN/m）

97.72?9.0?1?MaA＝=-2.30kN·m

1.28?1122- 2 -

箱涵結構計算書

97.72?9.0=439.74 kN 2車輛荷載（P＝q車= 10.33kN/m2） Na3=

10.33?9.0?1?MaA＝=-30.60kN·m

1.28?112210.33?9.0=46.49kN 2（2）b種荷載作用下（圖1-3） Na3=

2(P)hPK?MbA＝MbB＝Mbc＝MbD＝- K?112MbBBP3Nb11CMbCPbA2D4Nb1=Nb2=

(P)hP, Nb3=Nb4=0 2MbA恒載（P＝ep1＝30.67kN/m2）

2Nb2圖1-3MbD?1.2830.67?11.5?MbA＝=-1.76kN·m

1.28?11230.67?11.5=176.35kN 2（3）c種荷載作用下（圖1-4） Nb1=

(P)?hpK(3K?8)McA＝McD＝ ?(K?1)(K?3)60(P)?hpK(2K?7)McB＝McC＝ ?(K?1)(K?3)60NC1=

22McBBP3Nc11CMcCPcA2D4P?hp6P?hp3?McA?McB hPMcA?McB hPMcANC2=?Nc2圖1-4McDNC3= NC4=0

恒載（P＝ep2-ep1＝106.48kN/m2）

1.28?(3?1.28?8)106.48?11.5McA＝McD＝＝-3.5kN·m ?(1.28?1)?(1.28?3)601.28?(2?1.28?7)106.48?11.5McB＝McC＝＝-294.30kN·m ?(1.28?1)?(1.28?3)60NC1=

22106.48?11.5?3.5?294.3＝198kN ?611.5- 3 -

箱涵結構計算書

106.48?11.5?3.5?294.3＝414.3kN ?311.5（4）d種荷載作用下（圖1-5） NC2=MdA＝-[

PhK(K?3)10K?2?]· 26(K?4K?3)15K?2PMdBP3BNd11CMdC2PhPK(K?3)5K?3?MdB＝-[]·

6(K2?4K?3)15K?2PhPK(K?3)5K?3?MdC＝-[]· 26(K?4K?3)15K?Nd3dA24Nd4MdADMdD＝-[

PhK(K?3)10K?2?]·

6(K2?4K?3)15K?2PNd2圖1-5MdDNd1=

MdD?MdCM?MdCM?MdC, Nd2=Php-dD, Nd3= Nd4=-dB

LPhPhP車輛荷載（P＝e車＝4.36 kN/m2）

K(K?3)1.28?(1.28?3)＝＝0.0936 226(K?4K?3)6?(1.28?4?1.28?3)10K?210?1.28?2＝＝0.6116

15K?515?1.28?55K?35?1.28?3＝＝0.3884

15K?515?1.28?5MdA＝-（0.0936?0.6116）·

4.36?11.5244.36?11.5244.36?11.5244.36?11.524＝-101.kN·m

MdB＝-（0.0936?0.3884）·＝42.59kN·m

MdC＝-（0.0936?0.3884）·＝-69.kN·m

MdD＝-（0.0936?0.6116）·Nd1=

＝74.84kN·m

74.84?69.=12.56kN

11.5Nd2=4.37×11.5-12.56=37.69kN

42.59?69.Nd3= Nd4=-＝-12.47kN

9

- 4 -

箱涵結構計算書

（5）節(jié)點彎矩和軸力計算匯總表如表1-1 表1-1 構件軸力(kN)節(jié)點彎矩M(kN·M)

荷載種類

ABCD1234 -2.3-2.3-2.3-2.3176.35176.35

-1.76-1.76-1.76-1.76198414.3439.74439.74 恒載-3.5-294.3-294.3-3.5 ====== -843.56-773.86-773.86-843.56374.35590.65 46.6246.62-30.67-30.67-30.67-30.67 12.5637.69-12.47-12.47車輛荷載-101.42.59-69.74.84 ====== 34.1534.15-132.5611.92-100.3144.17 (6)荷載效應組合，按《公路橋涵設計通用規(guī)范》第4.1.6條進行承載能力極限狀態(tài)效應組合

γ0Sud＝γ0（1.2SGK+1.4SQK）(γ0＝1.0)

MA＝1.2×(-843.56)+1.4×（-132.56）＝-1197.86kN·m MB＝1.2×(-773.36)+1.4×（11.92）＝-911.34kN·m MC＝1.2×(-773.36)+1.4×（-100.31）＝-1068.47kN·m MD＝1.2×(-843.56)+1.4×（44.17）＝-950.43kN·m N1＝1.2×(374.35)+1.4×（12.56）＝466.8kN N2＝1.2×(590.65)+1.4×（37.69）＝761.55kN N3＝ N4＝1.2×(439.74)+1.4×（34.5）＝575.98kN

P3、構件跨中截面內力計算 （1）頂板（圖1-6） MBBN1CMC x= LP/2＝4.5m

xP=1.2×97.72+1.4×10.33＝131.73kN/m

LPNx＝ N1＝466.8kN

N3N4N1Mx＝MB+N3x-P

2x＝-911.34+575.98×4.5-131.73 2圖1-62MV×

4.5＝346.80kN·m 2Vx＝P·x- N3＝131.73×4.5-575.98＝16.805kN

（2）底板（圖1-7） w1＝P+ q車-32e車hp＝1.2×97.72+1.4×（10.33-3/92×4.37×11.52） 2Lp＝101.76kN/m

- 5 -

箱涵結構計算書

w2＝P+ q車+

32e車hp＝1.2×97.72+1.4×（10.33+3/92×4.36×11.52） 2Lpw2w1N2MAAx3 ＝161.69kN/m x= LP/2＝4.5m Nx＝ N2＝761.55kN Mx＝MA+N3x- w1

xx-(w2-w1)

26LP2DMDN2LPN3N4MV圖1-74.52＝-1197.86+575.98×4.5-101.76×

24.53 -×（161.69-101.76）＝262.60kN·m 6?94.52x2Vx＝w1x+(w2-w1)- N3＝101.76×4.5+×（161.69-101.76）-575.98

2?92LP ＝-50.63kN

（3）左側墻（圖1-8）

w1＝1.2ep1+1.4 e車＝1.2×30.67+1.4×4.36 ＝42.91kN/m

w2＝1.2ep2+ 1.4e車＝1.2×137.15+1.4×4.36 ＝170.68kN/m x= hP/2＝5.75m Nx＝ N3＝575.98kN

x2x3Mx＝MB+N1x- w1-(w2-w1)

26hPN3MBw1BxN1MVAw2MAN3N25.7525.753＝-911.34+466.8×5.75-42.91×-×（170.68-42.91）

6?11.52＝711.37kN·m

5.752x2Vx＝w1x+(w2-w1)- N1＝42.91×5.75+×（170.68-42.91）-466.8

2?11.52hP＝-36.40kN

（4）右側墻（圖1-9） x= hP/2＝5.75m

w1＝1.2ep1＝1.2×30.67＝36.8kN/m w2＝1.2ep2＝1.2×137.15＝1.58kN/m Nx＝N4＝575.98kN

- 6 -

hp圖1-8箱涵結構計算書

x2x3Mx＝MC+N1x- w1-(w2-w1)

26hP5.752＝-1068.47+466.8×5.75-36.8×-

25.753×（1.58-36.8）

6?11.5N4MCVMN1xCw1hpN2DMDN4w2 ＝655.22kN·m

圖1-95.752x2Vx＝w1x+(w2-w1)- N1＝36.8×5.75+×（1.58-36.8）-466.8

2?11.52hP＝-71.52kN

（5）構件內力匯總表（表1-2） 表1-2

VdVd 內力NdNdMdMd(kN·m)(kN)(kN)(kN·m)(kN)(kN)構件

跨中截面端點BB-C (頂板)-911.34466.8575.98346.8466.816.81 跨中截面端點AA-D

(底板)-1197.86761.55575.98262.60761.55-50.63 跨中截面端點BB-A

(左側墻)-911.34575.98466.8711.37575.98-36.40 跨中截面端點CC-D

(右側墻)-1068.47575.98466.8655.22575.98-71.52

(四)截面設計 1.頂板（B-C）

鋼筋按左右對稱，用最不利荷載計算。 (1)跨中

l0=9.0m,h=1.0m,a=0.06m,h0=0.94m。

e0＝

Md346.8 ＝＝0.74m Nd466.8Md(kN·m)Nd(kN)Vd(kN)端點C-1068.47466.8-575.98端點D-950.43761.55-575.98端點A-1197.86575.98-761.55端點D-950.43575.98-761.55bh21.02＝＝0.2887 i＝

1212- 7 -

箱涵結構計算書

l09.0＝＝31.17＞17.5 0.2887i由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.3.10條

?1＝0.2+2.7

e00.74＝0.2+2.7×＝2.32＞1.0，取?1＝1.0 h00.94l09.0＝1.15-0.01×＝1.06＞1.0，取?2＝1.0 h1.02?2＝1.15-0.01h0η＝1+

1400e00.94?l0??9.0??????1?2＝1+??1.0?1.0＝1.073

1400?0.74?1.0??h?2由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.3.5條

h1.0e＝ηe0+-a＝1.073×0.74+-0.06＝1.234m

22xγ0Nde＝fcdbx（h0-）

2x1.0×466.8×103×1234＝11.5×1000×X×（940－）

2解得x＝55mm＜ξbh0＝0.56×940＝526.4mm，為大偏心受壓構件。

fcdbx??0Nd11.5?1000?55?1.0?466.8?103AS＝＝＝591.78mm2

fsd280用Ф16@100mm，實際AS＝2009.6mm2 ??100AS100?2009.6＝＝0.21＞0.2 bh01000?940滿足《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第9.1.12條的規(guī)定。

根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.2.9條： 0.51×10-3

-3

fcu,kbh0＝0.51×10×25×1000×940

＝2397kN＞γ0Vd＝1.0×16.81kN＝16.81kN

抗剪截面尺寸符合規(guī)定。 0.5×10-3α

2

ftdbh0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×940

＝578.1kN＞γ0Vd＝1.0×16.81kN＝16.81kN 僅需按構造設置抗剪鋼筋。

(2)節(jié)點

l0=9.0m,h=1.5m,a=0.06m,h0=1.44m。 e0＝

Md1068.47 ＝＝2.29m Nd466.8- 8 -

箱涵結構計算書

bh21.52＝＝0.433 i＝

1212l09.0＝＝20.79＞17.5 i0.433由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.3.10條

?1＝0.2+2.7

e02.29＝0.2+2.7×＝4.49＞1.0，取?1＝1.0 h01.44l09.0＝1.15-0.01×＝1.09＞1.0，取?2＝1.0 h1.52?2＝1.15-0.01

h0?l0?1.44?9.0?η＝1+?????1?2＝1+??1.0?1.0＝1.016

1400e0?h?1400?2.29?1.5?由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.3.5條 h1.5e＝ηe0+-a＝1.016×2.29+-0.06＝3.017m

22xγ0Nde＝fcdbx（h0-）

2x1.0×466.8×103×3017＝11.5×1000×X×（1440－）

2解得x＝88mm＜ξbh0＝0.56×1440＝806mm，為大偏心受壓構件。

fcdbx??0Nd11.5?1000?88?1.0?466.8?103AS＝＝＝1947mm2

fsd2802用Ф20@100mm，實際AS＝3140mm2 ??100AS100?3140＝＝0.218＞0.2 bh01000?1440滿足《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第9.1.12條的規(guī)定。

根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.2.9條： 0.51×10-3

-3

fcu,kbh0＝0.51×10×25×1000×1440

＝3672kN＞γ0Vd＝1.0×575.98kN＝575.98kN

抗剪截面尺寸符合規(guī)定。 0.5×10-3α

2

ftdbh0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×1440

＝885.6kN＞γ0Vd＝1.0×575.98kN＝575.98kN 僅需按構造設置抗剪鋼筋。

2．底板（A-D）

鋼筋按左右對稱，用最不利荷載計算。 (1)跨中

- 9 -

箱涵結構計算書

l0=9.0m,h=1.0m,a=0.06m,h0=0.94m。 e0＝

Md262.60 ＝＝0.345m Nd761.55bh21.02＝＝0.2887 i＝

1212l09.0＝＝31.17＞17.5 0.2887i由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.3.10條

?1＝0.2+2.7

e00.345＝0.2+2.7×＝1.19＞1.0，取?1＝1.0 h00.94l09.0＝1.15-0.01×＝1.06＞1.0，取?2＝1.0 h1.02?2＝1.15-0.01h0η＝1+

1400e00.94?l0??9.0??????1?2＝1+??1.0?1.0＝1.16

1400?0.345?1.0??h?2由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.3.5條

h1.0e＝ηe0+-a＝1.16×0.345+-0.06＝0.84m

22xγ0Nde＝fcdbx（h0-）

2x1.0×761.55×103×840＝11.5×1000×X×（940－）

2解得x＝61mm＜ξbh0＝0.56×940＝526.4mm，為大偏心受壓構件。

fcdbx??0Nd11.5?1000?61?1.0?761.55?103AS＝＝＝-214.3mm2

fsd280按構造配筋用Ф16@100mm，實際AS＝2009.6mm2 ??100AS100?2009.6＝＝0.21＞0.2 bh01000?940滿足《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第9.1.12條的規(guī)定。

根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.2.9條： 0.51×10-3

-3

fcu,kbh0＝0.51×10×25×1000×940

＝2397kN＞γ0Vd＝1.0×50.63kN＝50.63kN

抗剪截面尺寸符合規(guī)定。 0.5×10-3α

2

ftdbh0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×940

＝578.1kN＞γ0Vd＝1.0×50.63kN＝50.63kN 僅需按構造設置抗剪鋼筋。

- 10 -

箱涵結構計算書

(2)節(jié)點

l0=9.0m,h=1.5m,a=0.06m,h0=1.44m。 e0＝

Md1197.86 ＝＝1.57m Nd761.55bh21.52＝＝0.433 i＝

1212l09.0＝＝20.79＞17.5 i0.433由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.3.10條

?1＝0.2+2.7

e01.57＝0.2+2.7×＝3.14＞1.0，取?1＝1.0 h01.44l09.0＝1.15-0.01×＝1.09＞1.0，取?2＝1.0 h1.52?2＝1.15-0.01h0η＝1+

1400e01.44?l0??9.0??????1?2＝1+??1.0?1.0＝1.024

1400?1.57?1.5??h?2由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.3.5條

h1.5e＝ηe0+-a＝1.024×1.57+-0.06＝2.30m

22xγ0Nde＝fcdbx（h0-）

2x1.0×761.55×103×2300＝11.5×1000×X×（1440－）

2解得x＝108mm＜ξbh0＝0.56×1440＝806mm，為大偏心受壓構件。

fcdbx??0Nd11.5?1000?108?1.0?761.55?103AS＝＝＝1716mm2

fsd280用Ф20@100mm，實際AS＝3140mm2 ??100AS100?3140＝＝0.218＞0.2 bh01000?1440滿足《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第9.1.12條的規(guī)定。

根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.2.9條： 0.51×10-3

-3

fcu,kbh0＝0.51×10×25×1000×1440

＝3672kN＞γ0Vd＝1.0×575.98kN＝575.98kN

抗剪截面尺寸符合規(guī)定。 0.5×10-3α

2

ftdbh0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×1440

- 11 -

箱涵結構計算書

＝885.6kN＞γ0Vd＝1.0×575.98kN＝575.98kN 僅需按構造設置抗剪鋼筋。

3．左、右側墻（B-A、C-D）

鋼筋按左右對稱，用最不利荷載計算。 (1)跨中

l0=11.5m,h=1.0m,a=0.06m,h0=0.94m。 e0＝

Md711.37 ＝＝1.235m Nd575.98bh21.02＝＝0.2887 i＝

1212l011.5＝＝39.83＞17.5 0.2887i由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.3.10條

?1＝0.2+2.7

e01.235＝0.2+2.7×＝3.75＞1.0，取?1＝1.0 h00.94l011.5＝1.15-0.01×＝1.035＞1.0，取?2＝1.0 h1.02?2＝1.15-0.01h0η＝1+

1400e00.94?l0??11.5??????1?2＝1+??1.0?1.0＝1.072

1400?1.235?1.0??h?2由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.3.5條

h1.0e＝ηe0+-a＝1.072×1.235+-0.06＝1.7m

22xγ0Nde＝fcdbx（h0-）

2x1.0×575.98×103×17＝11.5×1000×X×（940－）

2解得x＝100mm＜ξbh0＝0.56×940＝526.4mm，為大偏心受壓構件。

fcdbx??0Nd11.5?1000?100?1.0?575.98?103AS＝＝＝2050mm2

fsd280按構造配筋用Ф18@100mm，實際AS＝23mm2 ??100AS100?23＝＝0.27＞0.2 bh01000?940滿足《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第9.1.12條的規(guī)定。

根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.2.9條： 0.51×10-3

-3

fcu,kbh0＝0.51×10×25×1000×940

- 12 -

箱涵結構計算書

＝2397kN＞γ0Vd＝1.0×71.52kN＝71.52kN

抗剪截面尺寸符合規(guī)定。 0.5×10-3α

2

ftdbh0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×940

＝578.1kN＞γ0Vd＝1.0×71.52kN＝71.52kN 僅需按構造設置抗剪鋼筋。

(2)節(jié)點

l0=11.5m,h=1.5m,a=0.06m,h0=1.44m。 e0＝

Md1197.86 ＝＝2.08m Nd575.98bh21.52＝＝0.433 i＝

1212l011.5＝＝26.56＞17.5 i0.433由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.3.10條

?1＝0.2+2.7

e02.08＝0.2+2.7×＝4.1＞1.0，取?1＝1.0 h01.44l011.5＝1.15-0.01×＝1.07＞1.0，取?2＝1.0 h1.52?2＝1.15-0.01h0η＝1+

1400e01.44?l0??11.5?＝1+?????12???1.0?1.0＝1.029

1400?2.08?1.5??h?2由《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.3.5條

h1.5e＝ηe0+-a＝1.029×2.08+-0.06＝2.83m

22xγ0Nde＝fcdbx（h0-）

2x1.0×575.98×103×2830＝11.5×1000×X×（1440－）

2解得x＝104mm＜ξbh0＝0.56×1440＝806mm，為大偏心受壓構件。

fcdbx??0Nd11.5?1000?104?1.0?575.98?103AS＝＝＝2214mm2

fsd280用Ф20@100mm，實際AS＝3140mm2 ??100AS100?3140＝＝0.218＞0.2 bh01000?1440滿足《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第9.1.12條的規(guī)定。

根據《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第5.2.9條：

- 13 -

箱涵結構計算書

0.51×10

-3

-3

fcu,kbh0＝0.51×10×25×1000×1440

＝3672kN＞γ0Vd＝1.0×761.55kN＝761.55kN

抗剪截面尺寸符合規(guī)定。 0.5×10-3α

2

ftdbh0＝0.5×10-3×1.0×1.23×1000×1440

＝885.6kN＞γ0Vd＝1.0×761.55kN＝761.55kN 僅需按構造設置抗剪鋼筋。

(五)基底應力驗算 1．箱涵自重產生應力

?V25?(1.0?10?2?10.5?1.0?2?0.5?0.5?2)P箱＝＝=103.75kN/m2

L102.涵頂土重產生應力

P土＝γ1H＝20.2×3.6＝72.72kN/m2 3.箱涵內水重產生應力

?V10?8?10.5 P水＝＝＝84 kN/m2

L104.汽車活載產生應力 由圖1-7 w1＝q車-32e車hp＝10.33-3/102×4.37×12.52＝-10.15kN/m 2Lp3222e＝10.33+3/10×4.36×12.5＝30.76 kN/m h車p2Lpw2＝q車+

P活＝w1L+

(w2?w1)L30.76?10＝0+=153.6kN 22偏心距

e=10/2-10/3=1.67m

單位長度豎向力N= P箱L+ P土L+ P水L+ P活＝1037.5+727.2+840+153.6

＝2758.3kN

M= P活×e＝153.6×1.67＝256.5kN·m 5.基底應力

由《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》

N?M2758.3256.5291.22????===kPa＜［σ0］＝275.83?15.39AW10?1.0102260.446380kPa，滿足要求。

復核人：

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箱涵結構計算書

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